Расчет основных параметров среды в производственном помещении и внутренней среды в оборудовании

Заказать работу

Содержание

 

Введение

1. Теоретическая часть 1.1 Нормируемые параметры наружной среды 1.1.1 Температура, влажность и подвижность воздуха 1.1.2 Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны (ПДКр.з.)

1.1.3 Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе населенных мест (ПДКн.м.)

1.2 Определение основных свойств наружной и внутренней среды 1.3 Методика расчета основных параметров среды 1.3.1 Расчет параметров среды в производственном помещении 1.3.2 Расчет параметров внутренней среды в оборудовании 2. Практическая часть. Определение параметров внутренней среды в трубопроводе

2.1 Объемные доли составляющих газовой смеси

2.2 Абсолютное давление газовой смеси в трубопроводе

2.3 Парциальное давление составляющих газовой смеси

2.4 Концентрации составляющих газовой смеси

2.5 Произведение iiρi для составляющих газовой смеси

2.6 Плотность газовой смеси в трубопроводе

2.7 Динамическая вязкость составляющих газовой смеси при температуре t = 50◦C

2.8 Динамическая вязкость смеси газов в трубопроводе

2.9 Кинематическая вязкость смеси газов в трубопроводе

2.10 Коэффициенты диффузии составляющих газовой смеси при t = 0◦C и Р = 101308 Па

2.11 Коэффициенты диффузии составляющих газовой смеси при t = 50◦C и Р = 202650 Па

Литература

плотность давление газовый смесь трубопровод

 

Введение

Тема контрольной работы "Расчет основных параметров среды в производственном помещении и внутренней среды в оборудовании" по курсу "Основы экологии".

Цель работы –произвести расчет основных параметров среды в производственном помещении и внутренней среды в оборудовании.

Согласно задания, определим параметры внутренней среды в трубопроводе, транспортирующем газовую смесь.


 

1.Теоретическая часть 1.1 Нормируемые параметры наружной среды   1.1.1 Температура, влажность и подвижность воздуха

При нормировании параметров воздушной среды в помещениях исходят из так называемого диапазона допустимых параметров. Диапазон допустимых параметров определяется нижним допустимым температурным уровнем, служащим для расчета систем отопления, и верхним, обеспечиваемым средствами вентиляции.

Скорость движения, относительная влажность и загрязненность воздуха вредными примесями обычно определяются верхним допустимым уровнем. Параметры воздуха, соответствующие оптимальным и допустимым, зависят от периода года (теплый, холодный, переходный), от тепловой напряженности (по явному теплу) помещения и от тяжести выполняемой в помещении работы.

По тепловой напряженности различают две категории помещений: помещения с незначительными избытками явного тепла (не превышающим или равным 23Вт/м3 внутреннего объема помещения) и помещения или участков цехов со значительными избытками явного тепла (превышающими 23 Вт/м3). Допустимые нормы температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха в рабочей зоне производственных зданий следует принимать: в теплый период года – по табл. 1.1 и 1.2; для холодного и переходного периодов – по табл. 1.3 (ГОСТ 12.1.005-76).


Таблица 1.1 Допустимые нормы температуры t, относительной влажности φ и скорости движения воздуха υ для районов с расчетной наружной температурой 25ºС и ниже
Категория работ

t, оC

φ, %

υ, м/с в помещении с избытком явного тепла, Вт/м3

≤23 >23
I ≤28

≤55, при 28оС

0,2 - 0,5 0,2 - 0,5
II a ≤28

≤55, при 28оС

0,2 - 0,5 0,3 - 0,7
II б ≤28

≤55, при 28оС

0,3 - 0,7 0,5 - 1,0
III ≤26

≤65, при 26оС

0,3 - 0,7 0,5 - 1,1
Таблица 1.2 Допустимые нормы температуры t, относительной влажности φ и скорости движения воздуха υ для районов с расчетной наружной температурой выше 25ºС
Категория работ υ, м/с φ, %

t, оC в помещении с избытком явного тепла, Вт/м3

≤23 >23
I 0,2-0,5

≤50, при 29-33оС

≤31 ≤33
IIa

0,5, при 28оС

≤50, при 29-33оС

≤31 ≤33
IIб

0,9, при 28оС

≤50, при 29-33оС

≤30 ≤32
III

1,3,при 28оС

≤50,при 29-33оС

≤29 ≤31
Таблица 1.3 Допустимые нормы температуры t, относительной влажности φ и скорости движения воздуха υ в холодный и переходный периоды года
Категория работ

υ, м/с

не более

φ, %

не более

t, оС

Температура воздуха вне постоянных рабочих мест
I 0,2 75 19 - 25 15 – 26

 

IIa 0,3 75 17 - 23 13 – 24

 

IIб 0,4 75 15 - 21 13 – 24

 

III 0,5 75 13 - 19 12 -19

 

Оптимальные нормы параметров воздуха внутри помещений устанавливают в соответствии с требованиями к условиям пребывания в помещении (табл. 1.4).


Таблица 1.4Оптимальные нормы температуры t, относительной влажности φ искорости движения воздуха υ в рабочей зоне производственных объединений
Категория работ Теплый период года Холодный и переходный период года

t, oC

φ, % υ, м/с

t, oC

φ, % υ, м/с
I 22-25 60-40 0,2 20-23 60-40 0,2
IIa 21-23 60-40 0,3 18-20 60-40 0,2
IIб 20-22 60-40 0,4 17-19 60-40 0,3
III 18-21 60-40 0,5 16-18 60-40 0,3
  1.1.2 Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны (ПДКр.з.)

Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе рабочей зоны – это концентрации, которые при ежедневной (кроме выходных дней) работе в продолжение 8 часов или при другой длительности, но не превышающей 41 часа в неделю, в течении всего рабочего стажа не могут вызвать заболеваний или отклонений в состоянии здоровья, обнаруживаемых современными методами исследований в процессе работы или в отдельные сроки жизни настоящего или последующих поколений.

Предельно допустимую концентрацию вредного вещества в воздухе рабочей зоны на постоянных рабочих местах производственных помещений, а также в цехах опытно-экспериментальных производств принимают по ГОСТ 12.1.005-76.

  1.1.3 Предельно допустимые концентрации в воздухе населенных мест (ПДКн.м.)

ПДКн.м. вредных веществ в атмосферном воздухе населенных мест – максимальные концентрации, отнесенные к определенному периоду осреднения (30 минут, 24 часа, 1 месяц, 1 год) и не оказывающие при регламентированной вероятности их появления ни прямого, ни косвенного вредного воздействия на организм человека, включая отдаленные последствия для настоящего и последующих поколений, не снижающие работоспособности человека и не ухудшающие его самочувствия.

Максимально кратковременная (разовая) концентрация – наиболее высокая из числа 30-минутных концентраций, зарегистрированных в данной точке за определенный период наблюдения.

Среднесуточная концентрация – средняя из числа концентраций, выявленных в течение суток или отбираемая непрерывно в течение 24 часов.

  1.2 Определение основных свойств наружной и внутренней среды

Для расчета количеств выделяющихся вредных веществ из технологического оборудования в атмосферный воздух необходимо знать основные свойства химических соединений и их смесей. Характеристические константы нескольких сотен чистых веществ, которые используются затем для расчета свойств химических соединений и их смесей, приведены в Приложении I [1].

При температуре, отличающейся от 20◦С, плотность жидкости рассчитывается по формуле:

ρiж = ρож * 1/(1 + βi [Т – Т0]) (1)

где ρож – плотность жидкости при 20◦С, [кг/м3];

βi – коэффициент температурного расширения, выражающий относительное увеличение объема жидкости при увеличении температуры на 1◦С.

Коэффициент температурного расширения капельных жидкостей незначителен. Так, для воды при температуре 10-20◦С и давлении 101,308 кПа


βi = 0,00015 [1/◦С] (2)

Для практических расчетов количеств вредных веществ, выделяющихся из оборудования и трубопроводов, можно принять (для жидкостей):

ρiж = ρож (3)

Плотность газообразных веществ и паров определяют по следующим формулам.

Плотность газа или пара при температуре t = 0ºС и давлении Р = 101,308кПа:

ρог = М / 22,4 (4)

где М – молекулярная масса вещества, кг/кмоль;

22,4 – объем 1 моль газа или пара, л;

Для определения плотности газа или пара при температуре t ≠ 0 и давлении Р ≠ 101,308 кПа используют уравнение Клапейрона:

ρiг = ρогT0 * P / TP0 (5)

Динамическая вязкость газов и паров при t = 0ºС рассчитывается по формуле:

μiг = μог [(Т0 + Sat) / (T + Sat)] * (T / T0)1/5 (6)

где μог – динамическая вязкость газа при н. у., [Па*с];

Sat – константа Сатерлента.

Для расчета динамической вязкости жидкости при t ≠ 0 имеются различные зависимости. В практических расчетах для определения количества вредных веществ, выделяющихся через неплотности соединений трубопроводов и оборудования, можно использовать формулу Пуазейля:

μiж = μож / (1 + 0,0368t + 0,000212 t2) (7)

Изменение динамической вязкости с изменением температуры является существенным. Так, с увеличением температуры от 0 до 100ºС вязкость воды уменьшается в 7 раз.

Кинематическая вязкость ν [м2/с] связана с динамической вязкостью соотношением:

ν = μ / ρ (8)

где μ – динамическая вязкость, Па*с;

ρ – плотность, кг/м3.

Коэффициент диффузии, который необходим для расчетов количеств выделяющихся вредных веществ из оборудования, рассчитывается по формуле:

D0 = 0,8 * 0,36 / √M (9)

где D0 – коэффициент диффузии при н. у.;

М – молекулярная масса вещества, [кг/кмоль].

Коэффициент диффузии при t ≠ 0 и Р ≠ 101,308 кПа определяется по формуле:


Dt = D0 (P0 / P) * (T / T0)2 (10)

где Р и Т – давление и температура в оборудовании или трубопроводе.

Чтобы найти коэффициент при любой температуре, используют формулу:

Dt = D20 [1 + 0,02 (t – 20)] (11)

Обычно на практике встречаются не чистые вещества, а их смеси. Состав среды в оборудовании или трубопроводе задается в массовых или объемных (в случае газовой или паровой смеси – в мольных) долях. Массовые доли компонентов пересчитывают в мольные (объемные) по формуле:

ni = (ai / Mi) / ∑(ai / Mi) (12)

где ni – мольные или объемные доли компонентов;

ai – массовые доли компонентов;

М – относительные молекулярные массы компонентов.

Если в трубопроводе или оборудовании находится смесь жидкостей, то плотность этой смеси определяют из выражения:

ρсм.ж = 1 / ∑(ai / ρiж) (13)

где ρiж – соответствующая плотность компонентов.

Динамическая вязкость смеси нормальных жидкостей определяется из выражения:


lg μсм.ж.=∑ ni * lg μiж (14)

где ni – мольные доли компонентов в смеси;

μiж – соответствующий коэффициент динамической вязкости.

Если в трубопроводе или оборудовании находится смесь газов или парогазовоздушная смесь, то вязкость газовых (паровых) смесей можно вычислить по приближенной формуле:

μсм.г.= Мсм.г / ∑ (ii * Mi / μiг) (15)

где Мсм.г; Мi – относительные молекулярные массы смеси газов и отдельных компонентов соответственно;

μiг – коэффициент динамической вязкости отдельных компонентов;

ii – объемные доли компонентов в смеси.

Мсм.г.= ∑ii * Mi (16)

Кинематическая вязкость газовой смеси рассчитывается по формуле:

νсм = 1 / ∑(ii / νi) (17)

или

νсм = μсм.г./ ρсм.г. (18)

где νi – кинематическая вязкость компонентов газовой смеси, м2/с.

Плотность смеси газов определяется по формуле:


ρсм.г. = ∑ii * ρiг (19)

где ii – объемные доли компонентов газовой смеси;

ρiг – соответствующие плотности компонентов, кг/м3.

При расчете количества вредных веществ, выделяющихся со свободной поверхности жидкости, необходимо помнить, что они состоят из смеси веществ, состав которых зависит от температуры, давления, а также от объемной доли каждого компонента в растворе.

Давление газовой смеси над раствором равно:

Pсм = ∑рi (20)

где рi – парциальное давление отдельных компонентов, входящих в состав смеси

Согласно закону Рауля парциальное давление компонента, входящего в состав смеси определяется по формуле:

Pi = ni piн (21)

где ni – объемная доля компонента в растворе,

Рiн – давление насыщенного пара вещества над чистым компонентом при заданной температуре, мм рт.ст.

Зависимость давления насыщенного пара чистого вещества от температуры описывается уравнением:

lg Рiн= A – B / C+t (22)


или

lg Рiн = A – B / T (23)

где A, В, С – эмпирические коэффициенты для чистых веществ; значения приведены в приложении I [1].

Парциальное давление насыщенных водяных паров в наружной среде определяется по формуле:

lg PнН2О = 0,622 + 7,5 t / (238 + t) (24)

 

где t – температура наружной среды, ◦C.

Парциальное давление водяных паров при заданной влажности наружной среды определяется по формуле:

РН2О = PнН2О* φ [мм рт.ст.] (25)

где φ – влажность наружной среды, %

Имея объемный или массовый состав смеси в оборудовании и данные о давлении насыщенных паров веществ, составляющих смесь, можно определить количественный состав газовой смеси над поверхностью жидкости. Для этого концентрацию насыщенных паров, выраженную в единицах давления, можно пересчитать в объемную концентрацию (с, мг/м3) по следующей формуле:

Сi = 16 Рiн Мi * 1000 / (273 + t) *133,3 (26)

где Рiн – давление насыщенных паров вещества над чистым компонентом при заданной температуре (t), Па

Мi – относительная молекулярная масса данного вещества.

При температуре 20 ◦С данная формула принимает следующий вид:

Сi20 = 0,4096 Рiнi

 

1.3 Методика расчета основных параметров среды   1.3.1 Расчет параметров среды в производственном помещении

Исходные данные для расчета: влажность в помещении (φ,%), температура (t,◦С), давление среды (Р, кПа), концентрация примеси в воздухе (с, мг/м3), динамическая вязкость газовых составляющих при t = 0◦ С ( μ0, Па*с) и константы Сатерленда (Приложение I [1]).

а) рассчитывается парциальное давление водяных паров по формуле 25;

парциальное давление примеси, исходя из формулы 26;

парциальное давление основного компонента наружной среды – воздуха:

Рв = Р – ∑Рi (27)

где Р – давление среды в производственном помещении, Па.

б) рассчитываются объемные доли составляющих наружную среду:

ii = Pi / P (28)

затем концентрацию составляющих наружной среды по формуле 26.

в) рассчитывается плотность наружной среды по формуле 19. Произведение iiρi для газовых составляющих наружной среды (кг/м3):


iiρi = ci (29)

динамическая вязкость смеси газов наружной среды по формуле 15 и кинематическая вязкость по формуле 18.

г) рассчитываются коэффициенты диффузии компонентов наружной среды по формулам 9 и 10.

 

1.3.2 Расчет параметров внутренней среды в оборудовании

Исходные данные: давление наружной среды (Р, кПа), состав жидкости в оборудовании [% (масс)], температура жидкости и газовой смеси в оборудовании (t, ºС), избыточное давление в оборудовании (Ризб, кПа), влажность воздуха (φ, %) и концентрация примеси в воздухе (мг/м3), динамическая вязкость составляющих газовой смеси при t = 0ºС (μ0, Па*с), константы Сатерленда и эмпирические коэффициенты А, В, С для каждого компонента смеси жидкости.

а) рассчитываются мольные доли составляющих жидкости по формуле 12;

парциальное давление паров компонентов над смесью жидкости по - формулам 22 и 21;

б) рассчитывается парциальное давление водяных паров в газовой среде по формуле 25;

парциальное давление примеси из формулы 26 и парциальное давление основного газового компонента – воздуха по формуле:

Рв = Рабс – ∑Рi (30)

Рабс = Ризб + Р (31)

где Ризб – избыточное давление в оборудовании, Па;

Р – давление наружной среды, Па.

Затем рассчитывают объемные доли газовых составляющих по формуле 28;

в) рассчитывают концентрацию составляющих газовой смеси по формуле 26;

г) рассчитывают плотность газовой среды в оборудовании по формулам 19, 29;

Динамическую вязкость смеси газов в оборудовании по формулам 6, 15, 16; и кинематическую вязкость по формуле 18;

д) рассчитывают коэффициенты диффузии компонентов газовой смеси в оборудовании по формулам 9, 10.


 

2. Практическая часть. Определение параметров внутренней среды в трубопроводе

Определим параметры внутренней среды в трубопроводе, транспортирующем газовую смесь.

Исходные данные:

давление наружной среды Р = 101325 Па;

состав смеси, %(масс): водород 58,9 (ан2 = 0,589);

оксид углерода 7,1 (аСО = 0,071);

метан 34 (асн4 = 0,34).

Температура газовой смеси t = 50◦С, избыточное давление в трубопроводе Ризб = 101325Па.

Динамическая вязкость составляющих газовой смеси при t = 0◦С и давлении Р = 101308 Па составляет (Па*С):

μон2 = 4,9*10-6; μосо = 17,15*10-6; μосн4 = 10,29*10-6.

Константы Сатерленда:

Satн2 = -528; Satсо = 116; Satcн4 = 118.

Определение параметров внутренней среды в трубопроводе

Относительные молекулярные массы составляющих газовой смеси:

Мн2 = 2,0; Мсо = 28,0; Мсн4 = 16,0.

 

 

2.1.Объемные доли составляющих газовой смеси

ni = aiMi / ∑(aiMi);

2 = 0,589 / 2 /(0,589/2 + 0,071/28 + 0,34/16) = 0,925;

nсн4 = 0,34 /16 /(0,589/2 + 0,071/28 + 0,34/16) = 0,066;

nсо = 0,071 / 28 /(0,589/2 + 0,071/28 + 0,34/16) = 0,009.

  2.2 Абсолютное давление газовой смеси в трубопроводе

Рабс = Р + Ризб = 101325 + 101325 = 202650 Па.

  2.3 Парциальное давление составляющих газовой смеси

Рi = ni * Pабс;

Рн2 = 0,925 * 202650 = 187451;

Рсо = 0,009 * 202650 = 1824;

Рсн4 = 0,066 * 202650 = 13745(Па)

  2.4 Концентрации составляющих газовой смеси

Сi = 16PiMi * 1000 / [(273 + t) * 133,3]

Сн2 = 16 * 187451 * 2 * 1000/(273 + 50) * 133,3 = 139317;

Ссо = 16 * 1824 * 28 * 1000/(273 + 50) * 133,3 = 18979;

Ссн4 = 16 * 13745 * 16 * 1000/(273 + 50) * 133,3 = 81724(мг/м3).

  2.5 Произведение iiρi для составляющих газовой смеси

2ρн2 = 139317 (0,1393)

iсоρсо = 18979 (0,0189)

iсн4ρсн4 = 81724 (0,0817) мг/м3(кг/м3)

  2.6 Плотность газовой смеси в трубопроводе

ρсм = ∑iiρi

ρcм = 0,1393 + 0,0189 + 0,0817 = 0,24 (кг/м3)

  2.7 Динамическая вязкость составляющих газовой смеси при температуре t = 50◦C

μt = μ0 * (273 + Sat / T + Sat) (T / 273)1,5;

μн2 = 4,9*10-6 (273 + (-528) / 273 + 50 + (-528)) (273 + 50 / 273)1,5 = 7,84 * 10-6;

μсо = 17,15 * 10-6 (273 + 116 / 273 + 50 + 116) (273 + 50 / 273)1,5 = 20 * 10-6;

μсн4 = 10,29 * 10-6 (273 + 118 / 273 + 50 + 118) (273 + 50 / 273)1,5 = 12 * 10-6. (Па*С)

  2.8 Динамическая вязкость смеси газов в трубопроводе

μсм = Мсм / ∑(ii Mi / μi);

Мсм = ∑ii Mi

Mсм = 0,925 * 2 + 0,009 * 28 + 0,066 * 16 = 32

μсм = 3,2 / (0,925*2/7,84*10-6+0,009*28/20*10-6+0,066*16/12*10-6)=

= 9,51*10-6(Па*С)


 

2.9 Кинематическая вязкость смеси газов в трубопроводе

νсм = μсм / ρсм

νсм = 9,51 * 10-6 / 0,24 = 39,61 * 10-6 (м2/с)

  2.10 Коэффициенты диффузии составляющих газовой смеси при t = 0◦C и Р = 101308 Па;

До = 0,8/√М*0,36;

Дон2 = 0,8/√2*0,36 = 0,204;

Досо = 0,8/√28*0,36 = 0,054;

Досн4 = 0,8/√16*0,36 = 0,072 (м2/ч) 2.11 Коэффициенты диффузии составляющих газовой смеси при t = 50◦C и Р = 202650 Па

Дt = До (Т/То)2Ро /Р

Дн2 = 0,204*(273+50/273)2*101308/202650 = 0,143;

Дсо = 0,054*(273+50/273)2*101308/202650 = 0,038;

Дсн4 = 0,072*(273+50/273)2*101308/202650 = 0,050 (м2/ч)


Литература

1.  Тищенко Н.Ф. Охрана атмосферного воздуха. Справочник. - М: Химия, 1991. – 368 с.

2.  Артамонов В.И. Растения и чистота природной среды. - М: Наука, 1986. – 46 с.

3.  Вредные вещества в промышленности: Справочник. ч. I, II, III и дополнение / Под ред. Н.В. Лазарева. - Л.: Химия, 1977.

4.  Бретшнайдер Ст. Свойства газов и жидкостей. Инженерные методы расчета: Пер. с польск. / Под ред. П.Г. Романкова. - М.–Л.: Химия, 1966. – 536 с.

5.  Бокрис Дж. О. М. Химия окружающей среды: Пер с англ. / Под ред. О.Г. Скотниковой, Э.Г. Тетерина. - М.: Химия, 1982. – 672 с.

Другие материалы

  • Ремонт металлорежущего оборудования хозяйств Луганской области
  • ... Автотранспортный План территории Старобельского механического завода 2. Годовая программа цеха В Луганской области 19 административных районов, в которых было 330 колхозов и совхозов, как минимум в каждом хозяйстве было 2 токарных и 2 сверлильных станка, один из которых настольный. В каждом ...

  • Пассивная противопожарная защита производственного здания
  • ... и пожарной опасности. 3. Проектирование конструктивной противопожарной защиты здания 3.1 Определение требуемой огнестойкости конструкций. Таблица 3.1. Вид конструкции Предел огнестойкости КПО Обоснование ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ЗДАНИЕ Колонны REI 120 КО п. 4.14. СНБ ...

  • Расчет камеры для холодильной обработки мяса
  • ... ; 5 – калач Рисунок 1.12 – Пристенная батарея 1.3 Патентная проработка проекта 1.3.1 Камера холодильной обработки мяса с системой увлажнения воздуха Целью изобретения является снижение усушки. Камера для холодильной обработки мясных туш (рисунок 1.13) содержит теплоизолированный корпус 1 с ...

  • Технология работы производственной котельной
  • ... видны под углом до 10о вверх и вниз по горизонтали. По условиям гигиены труда для освещения производственных и других помещений должно быть максимально использовано естественное освещение. В котельной имеется аварийное освещение, которое питается от другого источника. Борьба с шумом и вибрацией. ...

  • Гигиеническое нормирование параметров микроклимата производственных и непроизводственных помещений
  • ... дискомфортные теплоощущения, ухудшающие самочувствие и понижение работоспособности. Оптимальные параметры микроклимата в производственных помещениях обеспечиваются системами кондиционирования воздуха, а допустимые параметры - обычными системами вентиляции и отопления. 17. БЖД при устройстве и ...

  • Анализ производственно-хозяйственной деятельности ОАО "институт ЮЖНИИГИПРОГАЗ" ЗА 1997 ГОД
  • ... nbsp; Материальное поощрение – 422,8 тыс. грн. -   Другие цели – 51,4 тыс. грн. Вывод Анализ хозяйственной деятельности института позволяет сделать следующие выводы: Институт ЮжНИИгипрогаз является акционерным обществом открытого типа уставный фонд которого сформирован за счет выпуска акций ...

  • Газовая хроматография и определение этанола в метаноле методом внутренней нормализации
  • ... пяти параллельных определений, допускаемое расхождение между наибольшим и наименьшим значением которых не должно превышать 10% относительно максимальной величины. ПРОВЕДЕНИЕ АНАЛИЗА Массовую долю этилового спирта в анализируемом продукте определяют методом внутренней нормализации. Хроматограмму ...

  • Монтаж элементов каркаса производственного здания
  • ... факторов, расстояние между единицами оборудования, а также между оборудованием и стенами производственных зданий, сооружений и помещений должно соответствовать действующим нормам технологического проектирования, Строительным нормам и правилам, утвержденным в установленном порядке. Рабочие места ...

  • Визуализация инженерных и научных расчетов
  • ... является достаточно мощным. Кроме вышеназванных пакетов и программ есть еще множество других средств для визуализации инженерных и научных расчетов – от сложных и универсальных, до простых, узкоспециальных. Но для своих специфических применений разработчики отдельных подсистем САПР разрабатывают ...

  • Инвестиционный проект производства молочных конфет производственной мощностью 500 тонн в год
  • ... В соответствии с нормами технологического процесса расход основного сырья на 1 тонну изделия составит: - Сахарный песок - 573 кг - Сгущенное молоко - 167 кг - Патока - 65кг - Вода - 255 кг Число рабочих дней – 240 При производственной мощности 500 т/год потребность в сахарном песке: ...

  • Проектирование главного корпуса ремонтно-производственной базы
  • ... к стояку диаметром 100 мм. 1.5.6 Полы В производственном здании приняты бетонные, полы, из мозаичных плит. Состоят из плиток размерами 2482486 мм. Укладываются на прослойку из песка или мелкозернистого бетона При проектировании административно – бытового корпуса использованы 3 типа полов: ...

  • Факторы негативного воздействия предприятия ЗАО "Сантарм" на окружающую среду
  • ... качество токсичных отходов, и соблюдение санитарно-гигиенических требований при размещении на территории предприятия всех видов отходов исключает отрицательное воздействие на окружающую среду. Расчет вентиляции: Для определения производительности вентилятора найдем количество воздуха, необходимого ...

  • Проектирование производственной инфраструктуры МУПБО "Бодрость"
  • ... . 95695 156023,5 +63,04 9 Уровень рентабельности % 10,5 16,4 +5,9 Заключение. Целью дипломного проектирования являлось проектирование производственной инфраструктуры на примере МУПБО «Бодрость». Для достижения поставленной цели были выполнены следующие ...

  • Планирование производства нового оборудования на примере ООО "Харьковского завода подъемно-транспортного оборудования"
  • ... Характеристика предприятия и динамика его технико-экономических показателей Общество с ограниченной ответственностью «Харьковский завод подъемно-транспортного оборудования» (ХЗПТО) зарегистрировано распоряжением от 15.07.2003 г. № 573. Регистрационное удостоверение № 11823 выдано исполнительным ...

Каталог учебных материалов

Свежие работы в разделе

Наша кнопка

Разместить ссылку на наш сайт можно воспользовавшись следующим кодом:

Контакты

Если у вас возникли какие либо вопросы, обращайтесь на email администратора: admin@kazreferat.info