Паровая турбина к-800-240

Заказать работу

Расчет системы РППВ К-1200-240 (ЛМЗ) на мощность 1100 МВт

Дано:

P0 =23,5 МПа = 240 ат

t0= 5400С

tпром/п=5400С

Pп/п=3,9 МПа = 40 ат

Pк=3,58 кПа=0,036 ат

Pа=0,9 МПа = 9 ат

tп.в.=2750С


P0/= 0.95 P0=228 ат

DPк=

Pz=3.63ґ10-3+0.0036=0.00394 МПа

hoi=0.85

h0/=3310 кДж/кг

hпп=3515 кДж/кг

h1t=2870 кДж/кг

h2t=2130 кДж/кг

H0/=440 кДж/кг

H0//=1385 кДж/кг

Hi/= H0/ґhoi=374 кДж/кг

Hi//= H0//ґhoi=1185 кДж/кг

Dtпнд=(tд/-tк)/n=(161-25)/4=340C

Dtпвд=(tп.в.-t//д)/n=(275-170)/3=350С




ПВД 1 ПВД 2 ПВД 3 ДЕАЭРАТОР ПНД 4 ПНД 5 ПНД 6 ПНД 7
Т-ра на входе

t

240

205 170

157

127 93 59 25
т-ра на выходе

t

275

240 205 170 157 127 93 59
Энтальпия воды на входе

h

1006

859 712 658 520 380 247 105
Энтальпия воды на входе

h

1152

1006 859 712 658 520 380 247
Т-ра конденсата гр. пара

t

282

247 212 170 166 132 98 64
Энтальпия конденсата гр. пара

h

1182

1035 888 712 696 520 380 268
Давление отбора пара

P

6,62 3,9 1,725 0,792 0,718 0,286 0,0943 0,0239
Энтальпия отбора пара

h

3050 2870 3330 3150 3120 3010 2800 2620

Нахождение относительного расхода пара на систему регенерации.


a1(h1/- h1// )=


_ _

a2(h2- h2/)+a1(h1/-h2/)=hI-hII


(a1+a2)(h2/- h3//)+a3(h3-h3/)=hII-hд



h3/(a1+a2+a3)+h/д(1-a1-a2-a3-aд)+hдґaд

=hдґ1


_

a4(h4-h4/)= (hд/- hIII) (1-a1-a2-a3-aд)


a5 (h5-h5/) +a4(h4/-h5/) = (1-a1-a2-a3-aд) (

_ _

h/III-h/IV)

_ _

(a4+a5)(h5/-hIV)+a6(h6-hIV)=(1-a1-a2-a3-

_ _

aд)(hIV-hv)


_

a7ґ(h7-hV)= (1-a1-a2-a3-a4-a5-a6)(hV-h/к)


G1=a1ґG0=842ґ0.078=65,7 кг/с

G2=a2ґG0=842ґ0,074=62,3 кг/с

G3=a3ґG0=842ґ0,051=42,9 кг/с

Gд=aдґG0=842ґ0,0055=4,6 кг/с

G4=a4ґG0=842ґ0,045=37,9 кг/с

G5=a5ґG0=842ґ0,043=36,2 кг/с

G6=a6ґG0=842ґ0,05=42,1 кг/с

G7=a7ґG0=842ґ0,039=32,8 кг/с

Gк=(1-a1-a2-a3-a4-a5-a6-a7)ґG0=583.2

N1э=G0ґ(h0-h1)ґhмґhэг=842ґ(3100-3050)ґ0,99ґ0,99=214,5 МВт

N2э=(G0-G1)ґ(h1-h2)ґhмґhэг=(842-65,7)ґ(3050-2870)ґ0,99ґ0,99=137 МВт

N3э=(G0-G1-G2)ґ(h2-h3)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3)ґ(3515-3330)ґ0,99ґ0,99=129,5 МВт

Nдэ=(G0-G1-G2-G3)ґ(h3-hд)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9)ґ(3330-3150)ґ0,99ґ0,99=118,4 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд)ґ(hд-h4)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6)ґ(3150-3120)ґ0,99ґ0,99=20 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4)ґ(h4-h5)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9)ґ(3120-3010)ґ0,99ґ0,99=69,1 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5)ґ(h5-h6)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2)ґ(3010-2800)ґ0,99ґ0,99=124,4 МВт

N=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6)ґ(h6-hк)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2-42,1)ґ(2800-2620)ґ0,99ґ0,99=99,1 МВт

Nкэ=(G0-G1-G2-G3-Gд-G4-G5-G6-G7)ґ(hк-h/к)ґhмґhэг=(842-65,7-62,3-42,9-4,6-37,9-36,2-42,1-32,8)ґ(2620-105)ґ0,99ґ0,99=248,5 МВт

SNэ=1131 МВт

Ошибка =2,8%


Таблица 2. Расчёт промежуточной ступени турбины.


P0

МПа дано

3,8

t0

0С

дано 405

P2

МПа дано 3,35

h0

кДж/кг

находим по h-s диаграмме

3226

h2t/

кДж/кг

находим по h-s диаграмме

3134

J0

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,08

J2t/

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,086

J2t

м3/кг

находим по h-s диаграмме

0,087

C20/2

кДж/кг

702/2

2,45

кДж/кг

h0+ C20/2=3226+2,45

3228,45

кДж/кг

- h2t/=3228,45-3194

34,45

d

м

u/(pґn)=128,2/(3,14ґ70)

0,5829

u

м/с

(u/cф)ґ cф=0,488ґ262,5

128,2

cф

м/с

262,5

(u/cф)

-

0,488

кДж/кг

(1-r)=(1-0,08)ґ34,45

31,7

HOP

кДж/кг

rґ=0,08ґ34,45

2,76

h1t

кДж/кг

-=3228,45-31,7

3196,8

J1t

м3/кг


0,085

P1 1

МПа
3,4

C1t

м/с

251,8

C1

м/с

jґ C1t=0,96ґ251,8

241,7

a1t

м/с

612,9

M1t

-

C1t/ a1t=251,8/612,9

0,4

F1

м2

0,0195

l1

м

F1/(pdґsina)=0,0195/(3,14ґ0,5829ґsin14)

0,049

DHc

кДж/кг

(1-j2)ґ =(1-0,962)ґ31,7

2,49

w1

м/с

121

b1

град

=0,4889

29

w2t

м/с

142

F2

м2

0,036

l2

м

l1+(D1+D2)=0,049+0,003

0,052

b2

град

=0,378

25

w2

м/с

w2tґy=142ґ0,94

1335

C2

м/с

51,3

a2

град

94

DH

кДж/кг

1,2

DH

кДж/кг

C22/2 =51,32/2

1,3

E0

кДж/кг

34,45-1ґ1,3

33,15

hол

%

89

hр,с,ол

%

92

Профили решёток

Сопловые - С-90-15А

_

tопт=0,7-0,85

a1=140

в=5,15

Рабочие Р-35-25А

_

tопт=0,55-0,65

b=250

в=2,54

Сопловые

_

t=вґt=5,15ґ0,73=3,76

z=pd/t=3.14ґ58.29ґ1/3.76=48

tут=pde/z=3.14ґ58.29ґ1/48=3.81

_

t = t/в=3,81/5,15=0,74

Рабочие

t=вґt=2,54ґ0,6=1,52

z=pde/t=3.14ґ58.29ґ1/1,52=120

tут=pdl/z=3.14ґ58.29ґ1/120=1,52

Другие материалы

  • Паровые турбины как основной двигатель на тепловых электростанциях
  • ... ориентирована на докритическое давление p0=16,3 – 18 МПа. За рубежом на паросиловых тепловых электростанциях редко встречается столь глубокий расчетный вакуум, как на наших ТЭС – при tохл.в=12 0С, хотя это существенно усложняет создание мощных турбин. Только в странах бывшего СССР длительное время ...

  • Проект ТЭЦ на 4 турбиы К-800
  • ... при центровке, при­нято записывать в формуляр. При анализе результатов измерений, произведенных в холодном состоянии турби­ны, необходимо учитывать те изменения в по­ложении роторов, которые произойдут в процессе работы турбоагрегата; положение линии роторов ...

  • Паровые турбины и судовые дизеля
  • ... весе пять тонн. Это намного превосходило существующие двигатели Отто с к.п.д. 20 % и судовые паровые турбины с к.п.д. 12 %, что вызвало немедленный интерес промышленности. Существенным недостатком первых дизелей являлась невозможность реверсирования (изменения направления вращения), затруднявшая ...

  • Современные конденсационные паровые турбины
  • ... . Заключение Таким образом, в реферате описаны основные области применения и некоторые принципы конструирования современных конденсационных паровых турбин. Представлена принципиальная схема конденсационной электростанции, с описанием происходящих процессов. В качестве примера были выбраны ...

  • Проверочный расчет типа парового котла
  • поверочный расчет поверхности нагрева выполняют методом последовательных приближений. 1. Исходные данные Таблица 1 – Таблица исходных данных Тип котла БКЗ-320-140 Паропроизводительность Dпп 315 т/ч Давление перегретого пара Рпп 13,9 МПа Температура ...

  • Выбор способа сварки диафрагменной лопатки паровой турбины
  • ... равных условиях глубина проплавления увеличивается. Это увеличение происходит пропорционально по квадратичному закону. Для выбора ускоряющего напряжения для сварки диафрагменной лопатки необходимо знать требуемую глубину проплавления, которая данном соединении составляет 12 – 13 мм. При этом ...

  • Парогазовые установки
  • ... потерь в турбинах - 0,982 . Анализ данных табл. 1 показывает, что на базе рассмотренных ГТУ могут быть созданы современные теплофикационные парогазовые установки электрической мощностью 230, 160 и 75 МВт. Тепловая мощность этих ПГУ равна соответственно 187, 138 и 65 МВт. На конденсационном режиме ...

  • ГРЭС 1500 Мвт
  • ... . красноярск – I пояс уголь –15 тыс. руб./т.н.т стоимость перевозки укрупненная нома численности пром. произ. перс. 1500 коэфф. обсл. Коб, Мвт/чел 1,0 районные коэфф. к зпл. 1,2 Кр зп зем. налог с 1 га 2250 руб. (1995) 20.1 Определение среднегодовых технико-экономических ...

  • Влияние схем включения подогревателей энергоблока на тепловую эффективность подогрева
  • ... второй (по ходу основного конденсата) подогреватель низкого давления смешивающего типа П7 (рис. 4.1.) на поверхностный и проследить влияние на тепловую экономичность. Рис. 4.1. Первоначальная схема включений ПНД. Эффективность регенеративного подогрева зависит от правильного выбора параметров ...

  • Проектирование ГРЭС
  • ... Поскольку период окупаемости превышает 10 лет, то выполним расчёт при повышенном уровне рентабельности производства электроэнергии/ Капитальные вложения в проект ГРЭС 4000 МВт с пятью блоками К-800-240 окупается на десятый год эксплуатации при условии, что уровень рентабельности принимается ...

  • Реконструкция котла - утилизатора КСТ-80
  • ... с подачей питательной воды, рассмотреть вопросы по установке турбогенераторов, расчету трубопроводов, изменению схемы электронсабжения. 2. Реконструкция котла-утилизатора КСТ-80 с целью установки конденсационной турбины   2.1. Краткое описание мероприятий предлагаемых в дипломном проекте ...

  • Тепловая часть ГРЭС 1000 МВт
  • ... турбины, поступающим как рециркуляция КН.   1.2 Описание и выбор основного оборудования   По заданной установленной мощности 1000 МВт принимаю к установке станцию блочного типа с пятью блоками К – 200 – 130 с техническими характеристиками: Таблица 1.1.2 Номинальная ...

  • Проект реконструкции цеха первичной переработки нефти и получения битума на ОАО «Сургутнефтегаз»
  • ... необходимых для внедрения этого проекта в производство. Оценить изменение себестоимости продукции получаемой в цехе первичной переработки нефти и получения битума. В цехе установлено две печи: для нагрева нефти П-1 и для подогрева мазута и пара П-3, после реконструкции должна быть установлена печь ...

  • Установка ПГУ-325
  • ... . Ротор насоса состоит из рабочего колеса и вала. Внутри втулки рабочего колеса установлен механизм разворота лопастей, предназначенный для установки их на требуемый угол в пределах диапазонов регулирования. Для смазки деталей механизмов поворота лопастей, внутренняя полость залита машинным маслом ...

Каталог учебных материалов

Свежие работы в разделе

Наша кнопка

Разместить ссылку на наш сайт можно воспользовавшись следующим кодом:

Контакты

Если у вас возникли какие либо вопросы, обращайтесь на email администратора: admin@kazreferat.info