Поиск по сайту


Каталог учебных материалов

Свежие работы в разделе

Наша кнопка

Разместить ссылку на наш сайт можно воспользовавшись следующим кодом:


Контакты

Если у вас возникли какие либо вопросы, обращайтесь на email администратора: admin@kazreferat.info

Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы

Узнать стоимость написания работы
Содержание

Содержание. 1

Краткая характеристика объекта. 2

Определение физических свойств грунтов и механических свойств грунтов. 3

Определение нагрузок. Сечение 1 – 1. 6

Определение нагрузок. Сечение 2 – 2. 7

Определение нагрузок. Сечение 3 – 3. 8

Определение глубины заложения фундамента. 9

Определение размеров подошвы внецентренно нагруженного фундамента. 10

Определение осадки и просадки. Сечение 1-1. 11

Расчет висячей забивной сваи. 13

Определение осадок свайного фундамента. 14

Расчет осадок свайных фундаментов. 15

Технико-экономические сравнения. 16

Расчет осадок свайных фундаментов. Сечение 1-1. 18

Расчет осадок свайных фундаментов. Сечение 3-3. 20

Заключение. 22

Литература. 23


Краткая характеристика объекта

Проектируемое здание – бытовой корпус. Ширина здания 18м, длина – 48м, здание многоэтажное, высота здания от уровня чистого пола 20м, а высота этажа –2,5м. Здание с подвалом.

Наружные стены из кирпича толщиной 510мм и стеновых панелей толщиной 300мм, внутри здания колонны. Перекрытие - многопустотные панели толщиной 220мм. Кровля – рулонная из 4 слоев рубероида.

Несущие конструкции в здании малочувствительны к неравномерным осадкам.

«Основания зданий и сооружений» величина предельных деформаций

Sи=10см. Заданные усилия на обрезах фундамента приведены в таблицах

Площадка строительства находиться г. Краснодар. Глубина промерзания грунта 0,8м.

Рельеф площадки спокойный с небольшим понижением по краям.

Инженерно-геологические условия выявлены по средствам бурения

4-х скважин.

При бурении выявлены следующие слои: 1) чернозем –1,8м; 2) суглинок желтый – 4,5м; 3) глина бурая – 4,2м; 4) супесь – 5,7м; 5) песок – 3,8 м . Слои расположены повсеместно .

Подошва слоев находиться на глубине

- чернозем –1,8м;

-  суглинок желтый – 4,5м;

-  глина бурая –4,2м.

-  супесь – 5,7м;

-  песок –3,8м;

Грунтовые воды обнаружены в четвертом слое. Оценивая данные инженерно-геологических условий следует заметить, что грунты вполне удовлетворяют проектируемому зданию. Влияние сооружения на возникновение геологических процессов (оползни) исключено, т.к. местность ровная. В результате лабораторных исследований была составлена таблица физико-механических свойств грунтов.


Определение физических свойств грунтов и механических свойств грунтов.

 

 

Схема расположение геологических выработок.

 

Геологические колонки.

 

Табл. 1

инженерно-

геологическ.

элементов

Условные

обозначения

Литологическое

Описание

Мощность слоев грунта

для скважин

Грунтовые воды в Скв 1 глубина в м от поверхн.
Скв 1 Скв 2 Скв 3 Скв 4 появлен устан
ИГЭ-1 Чернозем 1,9 1,8 2,0 1,8
ИГЭ-2 Суглинок желтый 4,7 4,5 3,9 4,5
ИГЭ-3 Глина бурая 4,0 4,2 4,1 4,2
ИГЭ-4 Супесь 6,0 5,7 6,0 5,7 11,0 11,0
ИГЭ-5 Песок 4,0 3,8 4,0 3,8

ИГЭ-1

Дано: W = 0,25; WL = 0,17; WP = 0,13; rs = 2,64т/м³; r = 1,7т/м³; rw = 1т/м³.

Данный глинистый грунт является супесью.

e = rs / r (1+ W) – 1 = 2,64 / 1,7 (1 + 0,25) – 1 = 0,94 коэффициент пористости.

ИГЭ-2

Дано: W = 0,23; ; WL =0,28; WP = 0,18; rs = 2,66т/м³; r = 1,97т/м³; rw = 1т/м³. Jp = WL – WP = 0,28 - 0,18 = 0,1-число пластичности.

Данный глинистый грунт является суглинком, т.к. 0,07£ Jp= 0,10< 0,17

JL = (W – WP) / (WL – WP) = (0,23 – 0,18) / (0,28 – 0,18) = 0,5

Данный грунт является суглинком тугопластичным, т.к. 0< JL=0.5=0,5

e=rs/r(1+W)– 1 = 2,66/ 1,97 (1 + 0,23) – 1 = 0,661коэффициент пористости.

Sr=Wxrs/exrw = 0,23 x 2,66 / 0,661 x 1 = 0,926 степень влажности.

Данный грунт непросадочный, т.к. 0.926 ≥ 0,8

eL = WL x rs /rw = 0,28 x 2,66 / 1,0 = 0,74

Jss = (eL – e ) / (1 + e ) = (0,74– 0,661) / (1 + 0,661) = 0,048

gs = rs x 10 = 2,66 x 10 = 26,6 кН/м³ - удельный вес грунта.

Удельный вес грунта во взвешенном состоянии :

gвзв = (gs - gw) / (1 + e) = (26,6 – 10) / (1+ 0,661) = 10,0 кН/м³

ИГЭ-3

Дано: W = 0,26; WL = 0,37; WP = 0,19; рs = 2,74т/м³; р = 2,0т/м³; рw = 1т/м³.

Jp = WL – WP = 0,37-0,19=0,18

Данный глинистый грунт является глиной, т.к. 0,18 >0,17.

JL = (W – WP) / (WL – WP) = (0,26 – 0,19) / (0,37 – 0,19) = 0,39

Глинистый грунт является глиной тугопластичной, т.к. 0,25 < JL=0.39<0,5

 

e = rs / r (1+ W) – 1 = 2,74 / 2 (1 + 0,26) – 1 = 0,73

Sr = W x rs / e x rw = 0,26 x 2,74 / 0,73 x 1 = 0,97

Данный грунт непросадочный, т.к. 0,97 ≥ 0,8

eL = WL x rs /rw = 0,37 x 2,74 / 1,0 = 1,01

Jss = (eL – e ) / (1 + e ) = (1,01 – 0,73) / (1 + 0,73) = 0,16

gs = rs x 10 = 2,74 x 10 = 27,4 кН/м³ - удельный вес грунта.

Удельный вес грунта во взвешенном состоянии :

gвзв = (gs - gw) / (1 + e) = (27,4 – 10) / (1+ 0,73) = 10,0 кН/м³

ИГЭ- 4

Дано: W = 0,25; WL = 0,24; WP = 0,19; рs = 2,67т/м³; р = 1,95т/м³; рw = 1т/м³.

Jp = WL – WP = 0,24-0,19=0,05-число пластичности

Данный глинистый грунт является супесью, т.к. 0,01£ Jp= 0,05< 0,07

JL = (W – WP) / (WL – WP) = (0,25 – 0,19) / (0,24 – 0,19) = 1,2

Глинистый грунт является текучим, т.к JL=1,2 >1

e = rs / r (1+ W) – 1 = 2,67 / 1,95 (1 + 0,25) – 1 = 0,711

Sr = W x rs / e x rw = 0,25 x 2,67/ 0,711x 1 = 0,939

Данный грунт непросадочный, т.к. 0,939 ≥ 0,8

eL = WL x rs /rw = 0,24x 2,67 / 1,0 = 0,64

Jss = (eL – e ) / (1 + e ) = (0,64 – 0,711) / (1 + 0,711) = 0,041-показатель просадочности.

 

gs = rs x 10 = 2,67 x 10 = 26,7 кН/м³ - удельный вес грунта.

Удельный вес грунта во взвешенном состоянии :

gвзв = (gs - gw) / (1 + e) = (26,7 – 10) / (1+ 0,711) = 9,43 кН/м³


ИГЭ-5

Дано: W = 0,24; rs = 2,67т/м³; r = 2т/м³; rw = 1т/м³.

Суммарное количество частиц:9+28+27=64%

Данный грунт является песком средней крупности, т.к. 0,61%>0,50%

e = rs / r (1+ W) – 1 = 2,67 / 2 (1 + 0,24) – 1 = 0,655

 Песок средний, средней плотности

Sr = W x rs / e x rw = 0,24 x 2,67 / 0,655 x 1 = 0,98

Данный грунт насыщенный водой, т.к. 1>0,98 ≥ 0,8

Механические (деформационные):

- коэффициент относительной сжимаемости mv = b / E0; МПа¹

1)                                                         mv = -

2)                                                         mv = 0,62/ 11 = 0,056

3)                                                         mv = 0,43 / 16 = 0,027

4)                                                         mv = 0,74 / 3 = 0,247

5)                                                         mv = 0,74 / 33 = 0,0224


Определение нагрузок. Сечение 1 – 1

Fгр = 3х 6 = 18м² Табл. 2

Нагрузки Норматив. нагрузки

Коэф-т надежности

по нагрузке

Расчетная нагрузка кН
На ед.площ кН/м² От груза площади кН

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Постоянные :

От защитного слоя гравия, втопленного в битумную мастику

толщ.20мм: 0,02м х 21кН/м3

Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х 6кН/ м³ х 4

Цементная стяжка толщ.25мм

r = 18 кН/м³ : 0,025м х 18 кН/м³

Утеплитель – газобетон

r = 1,15 кН/м³ толщ.150мм:

0,15м х 1,15 кН/м³

Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³

От плит перекрытий и покрытий

25х0,22х7

Собственный вес ж/б балки

Цементная стяжка толщ. 30 мм p=18 кН/м3 1х1х0,03х18

От стеновых панелей за вычетом оконных проемов толщ. 300 мм

p=25 кН/м3  0,3х25х6х22,5

От колонны 0,4мх 0,4м х25х19,9

Вес цокольной части стены 0,25х2,1х25х6

0,42

0,096

0,45

0,17

0,04

38,5

-

0,54

-

-

-

7,56

1,73

8,1

3,1

0,72

693

36

9,72

1012,5

79,6

78,75

1,3

1,3

1,3

1,3

1,3

1,1

1,1

1,3

1,1

1,1

1,1

9,83

2,25

10,53

4,04

0,94

762,3

39,6

12,64

1113,75

87,56

86,62

Итого: 2130,06

Временные

От снега для III района

1 18 1,4 25,2

Всего: 2155,26

Определение нагрузок. Сечение 2 – 2

Fгр = 6 х 6=36² Табл.3

Нагрузки Норматив.нагрузки

Коэф-т надежности

по нагрузке

Расчетная нагрузка кН
На ед.площ кН/м² От груза площади кН

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Постоянные :

От защитного слоя гравия, утопленного в битумную мастику

толщ.20мм : 0,02м х 21кН/м3

 

Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х4х6кН/ м³

Цементная стяжка толщ.25мм

r = 18 кН/м³ : 0,025м х 18 кН/м³

Утеплитель – газобетон

r = 1,15 кН/м³ толщ.150мм:

0,15м х 1,15 кН/м³

Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³

 От плит покрытий 7х 0,22х25кН

 

Собственный вес ж/б балки

От линолеума на 7-ми этажах

От колонны 0,4мх 0,4мх19,9м 25кН

0,42

0,096

0,45

0,17

0,04

38,5

-

0,23

-

15,1

3,46

16,2

6,12

1,44

1386

36

8,4

79,6

1,3

1,3

1,3

1,3

1,3

1,1

1,1

1,3

1,1

19,66

4,5

21,06

7,96

1,87

1524,6

39,6

10,92

87,56

Итого: 1717,73
10

Временные

От снега для III района

1 36 1,4 50,4

Всего:  1768,13


Определение нагрузок. Сечение 3 – 3

Fгр = 1 х 6 = 6 м² Табл.4

Нагрузки Норматив.нагрузки

Коэф-т надежности

по нагрузке

Расчетная нагрузка кН
На ед.площ кН/м² От груза площади кН

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Постоянные :

От защитного слоя гравия, утопленного в битумную мастику

толщ.20мм : 0,02м х 21кН/м3

 

Гидроизоляционный ковер, 4 слоя рубероида на битумной мастике: 0,004м х4х6кН/ м³

Цементная стяжка толщ.25мм

r = 18 кН/м³ : 0,025м х 18 кН/м³

Утеплитель – газобетон

r = 1,15 кН/м³ толщ.150мм:

0,15м х 1,15 кН/м³

Пароизол.1сл.рубероида на битум, мастике: 0,01м х4кН/ м³

 От плит покрытий 7х 0,22х25кН

 

Собственный вес ж/б балки

От линолеума на 7-ми этажах

От кирпичной кладки δ=510 мм p=18 кН/м3 0,51х18х19,9м

0,42

0,096

0,45

0,17

0,04

38,5

-

0,23

182,6

2,52

0,58

2,7

1,02

0,24

231

36

1,38

1095,6

1,3

1,3

1,3

1,3

1,3

1,1

1,1

1,3

1,1

3,28

0,74

3,51

1,3

0,31

254,1

39,6

1,79

1205,1

Итого: 1509,73
10

Временные

От снега для III района

1 6 1,4 8,4
Всего:  1518,13


Определение глубины заложения фундамента

Определить глубину заложения фундаментов под наружные стены здания. Температура воздуха в помещениях здания 16ºС. Размер башмака под колонну 0,78х 0,78м. Здание возводится в г.Краснодаре. Нормативная глубина промерзания согласно СНиП dfn = 0,8м. Толщина кирпичной стены 51см, толщина панельной стены 30см, сечение колонн 40х40см, уровень подземных вод от планировочной отметки 11,0м.

Определим расчетную глубину промерзания df1 = kn х dfn = 0,5х0,8= 0,4м.

Расстояние от расчетной глубины промерзания до уровня подземных вод не менее 2м должно быть:

df1 + 2м = 2,9 + 2 = 4,9м

 dw = 11,0м > df1 + 2м = 4,9м

Для суглинков с показателем текучести JL<0,25 глубина заложения подошвы фундамента должна быть не менее df, т.е. 2,9м.

Из инженерно-геологических условий глубина заложения подошвы фундамента должна быть минимальной и в данном случае равна 2,9м. Из конструктивных особенностей здания глубина заложения подошвы фундамента будет df = 3,35м.


Определение размеров подошвы внецентренно нагруженного фундамента.

 

Дано: вертикальная нагрузка N011 = 2155,26кН и момент 2286,9 кН. Глубина заложения фундамента 3,35м. Подвал есть. Угол внутреннего трения грунта j = 18 град; с = 10кПа.

Определим ориентировочно размеры подошвы фундамента, как центрально нагруженную :

Аф = N011/ (R – V*d )=2155,26/(227-20*3,35)=13,47м2.

Т. к. на фундамент ещё действует фундамент, который увеличивает Аф на 20% Аф=16,2 м2. При соотношении L/в=1 получим L=в =16,2=4 м. Назначаем размеры подошвы фундамента Lхв = 4х4м.

Определяем расчетное сопротивление грунтов основания:

Для суглинка с показателем текучести JL ≥ 0.5 коэффициент пористости е=0,66 по табл. 4 СниП 2,02,01-83* находим j =18 град и с = 10кПа. Затем по jII находим коэффициенты Мv=0,43, Мq=2,73,Мс=5,31. Определяем соотношение L/H=48/20=2,4 и находим по табл. gс1=1,2 и gс2 =1,0. Т.к. расчетные характиристики получены косвенным путем , принимаем значение коэффициента к=1.Удельный вес gII=0,014 МН/м и gII=0,0163 МН/м3

NII= N0II+NфII+NгрII=2155,26+149,25+141,84=2446,35 кН,а значит эксцентриситет внешней нагрузки в уровне подошвы фундамента составит:

е=МII/NII=(2286,9(кН/м)/2446,35 кН=0,93м

 значение 0,033в=0,033*4=0,132м условий е=0,93м > 0,033в=0,132м показывает ,что данный фундамент необходимо рассчитать, как внецентренно сжатый.Определяем расчетное сопротивление основания для в=4м

R=(1,2*1,0/1)*(0,43*1*4*19,7+2,73*1,3*18,3+( 2,73-1)*2*18,3+5,31*10)=258,3кН/м2

Производится проверка напряжений в грунте под подошвой фундамента, исходя из условия , чтобы она не превышала расчетного давления на грунт R

PII £ R; PmaxII £ 1.2R ; PminII ³0;

PII – среднее давление под подошвой фундамента от нагрузок для расчета оснований по деформациям, кН;

PmaxII и PminII – максимальное иминимальное краевое давление под подошвой фундамента, кН

PII=(N0II+NфII+NгрII )/в*L = NII/ в*L ;

 NфII- расчетный вес фундамента;

NгрII - расчетный вес грунта на уступах фундамента, кН;

NфII= 23*(4*4*0,4+0,9*0,9*0,5)=156,5кН;

NгрII = (4*4*0,9- (4*4*0,4+0,9*0,9*0,5))*1*18,7=142,1кН;

PII=(2155,26+156,5+142,1)/4*4=153,4кН/м2

Найдем максимальное и минимальное краевые давления под подошвой фундамента при внецентренном :

PmaxII= NII/Аф(1±6е/в)

PmaxII=(2453,8/16,2)*(1+(6*0,93/4))=362,8кН;

 PminII=(2453,8/16,2)*(1- (6*0,93/4))=211,3кН;

Проверяем выполнение условий

 PmaxII =362,8кН > 1.2R=1,2*258,3=310 кН

 PminII=211,3 ³0;

 PII=211,3 £ R=258,3

Все условия выполняются, следовательно, размеры фундамента подобраны удовлетворительно.


Определение осадки и просадки. Сечение 1-1

Размеры подошвы фундамента вхL= 4*4м. Глубина заложения подошвы фундамента 3.35м. Среднее давление под подошвой фундамента Рср=211.3кН. Удельный вес грунта gs = 2,66кН/м³.

- находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на поверхности земли :

dzg=0; 0,2dzg;

2) на контакте 0 и 1 слоя: dzg0=0,017х1.85= 0,0314; 0,2dzg= 0,00629;

3): на подошве фундамента

dzg0=0,0314+0,0187х1.5= 0,0595; 0,2dzg= 0,0119;

4) на контакте 1 и 2 слоя:  dzg1= 0,0595+ 0,0118х 3= 0,1156; 0,2dzg1= 0,0231;

5) на контакте 2 слоя, уровня грунтовых вод и 3 слоя: dzg1=0,1156+0,02х 4,2= 0,1996; 0,2dzg1= 0,03992;

6) на контакте 3 и 4 слоя: dzg3=0,1996+0,0195х 5,7= 0,311; 0,2dzg3= 0,0621;

7) на подошве 5 слоя:

dzg5=0,331+0,02х3, 8= 0,387; 0,2dzg5= 0,0774;

- Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :

Ро=Рср- dzg0 =0,2113-0,0595 = 0,1518 МПа

Соотношение h = вхL= 4*4=1

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*4/2 =0,8м;

Условие Z1=0,8м £0,4в = 0,4*4 = 1,6м удовлетворяется с большим запасом.

Табл. 5

Наименование слоя грунта Глубина от поверхности, м Мощность слоя, м Е,МПа Z, м x=2Z/в a dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем 1,85 1,85 4 - - - -

2)суглинок желтый тугопластичный,

непросадочный

3,35 1,5 11 - - - -
6,35 3,0 11

0,00

0,80

1,60

2,40

0,00

0,40

0,80

1,20

1,000

0,96

0,80

0,606

0,1518

0,1457

0,1214

0,092

3)глина бурая тугопластичная, непросадочная 10,55 4,2 16

3,20

4,00

4,80

5,60

6,40

7,20

1,60

2,00

2,40

2,80

3,20

3,60

0,449

0,336

0,257

0,201

0,160

0,130

0,0682

0,051

0,039

0,0305

0,0243

0,020

4)супесь средней плотности, непросадочная 16,25 5,7 3

8,00

8,80

9,60

10,40

11,20

12,0

12,80

4,00

4,40

4,80

5,20

5,60

6,00

6,40

0,108

0,091

0,070

0,066

0,058

0,051

0,040

0,0164

0,0138

0,0117

0,010

0,0088

0,0077

0,0061

5)песок средний,средней плотности. 20,02 3,8 33

13,60

14,40

15,20

16,00

16,80

6,80

7,20

7,60

8,00

8,40

0,030

0,026

0,022

0,019

0,015

0,0049

0,0039

0,0033

0,0029

0,0023

Вычислим осадку фундамента с помощью послойного суммирования, пренебрегая различием модуля деформаций грунтов на границах слоев, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на окончательном результате:

S= b S(dZg+dZр(i+1)) х hi  , где

2 Еi

b- коофициент, зависящий от коофициента n;

 (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;

 hi - высота i-ом слоя грунта;

 Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

 S= (0,8*0,8/11) * ((0,1518+0,1457+0,1457+0,1214+0,1214+0,092+0,092+0,0682)/2) + (0,8*0,8/16)*((0,0682+0,051+0,051+0,039+0,039+0,0305+0,0305+0,0243+0,0243+0,02+ 0,02+0,0164+0,0164+0,0138)/2)+(0,8*0,8/3)*((0,0138+0,0117+0,0117+0,01+0,01+0,0088+ 0,0088+0,0077+0,0077+0,0061+0,0061+0,0049)/2)+(0,8*0,8/33)*((0,0049+0,0039+0,0039+ 0,0033+0,0033+0,0029+0,0029+0,0023)/2)= 0,048м=4,8см

По табл.4,3 для производственного здания с полным ж/б каркасом Su=8см, S=4,8см < Su= 8см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.


Расчет висячей забивной сваи

В уровне планировочной отметке земли действует центрально-приложенное усилие от нормативной нагрузки N=2155,26 кН. По грунтовым условиям сваю целесообразно заглубить в третий слой ( глина бурая ), т. к. вышележащии слои характеризуются низким сопротивлением грунта. Минимальная длина сваи L должна быть L=0,1+5,75+0,25=6,1м, принимаем сваю С6-35 с L=6 м, круглую с радиусом 0,35м. Свая погружается с помощью забивки дизель-молотом. Найдем несущую способность одиночной висячей сваи:

Fd=gс(gсR*R*А+uSgсf*fi*hi), где

 gс=1-коэффициент условий работы сваи в грунте;

gсR=1,0, gсf = 1,0- коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта;

R=2400 кПа- расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи;

А =0,35*0,35=0,1225м2- площадь опирания на грунт сваи;

U=4*0,35=1,4м – наружный периметр поперечного сечения сваи;

fi- расчетное сопротивление i-ом слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа;

hi-толщина i-ом слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

Толщину грунта, прорезаемого сваей, разбиваем на слои толщиной не более 2м.

 Для 1-го слоя при средней глубине его расположения Z1=1,5м, f=18кПа.

 Для 2-го слоя при средней глубине его расположения Z2=3,0м, f=25кПа.

 Для 3-го слоя при средней глубине его расположения Z3=4,5м, f=28кПа.

 Для 4-го слоя при средней глубине его расположения Z4=6,0м, f=31кПа.

 Для 5-го слоя при средней глубине его расположения Z5=7,2м, f=32,2кПа.

 Для 6-го слоя при средней глубине его расположения Z6=8,7м, f=33,35кПа.

 Для 7-го слоя при средней глубине его расположения Z7=10,2м, f=34,1кПа.

 Для 8-го слоя при средней глубине его расположения Z8=11,7м, f=35,36кПа. Для 6-го слоя при средней глубине его расположения Z9=13,2м, f=36,56кПа.

 Для 7-го слоя при средней глубине его расположения Z10=14,7м, f=37,9кПа.

 Для 8-го слоя при средней глубине его расположения Z11=16,2м, f=38,72кПа.

Fd= 1(1*2400*0,1225+ 1,4(1*18*1,5+ 1*25*3+ 1*28*4,5+ 1*31*6+ 1*32,2*7,2+ 1*33,35*8,7+ 1*34,1*10,2+1*35,36*11,7+1*36,56*13,2+1*37,9*14,7+1*38,72*16,2))= 5004,31кПа;

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю:

N£ Fd/gR=5004,3/1,4=3574,5кПа;

 Найдем требуемое количество свай на 1 п.м.:

п= N*gR/ Fd =2155,26*1,4/5004,3=1шт.

 Расстояние между осями свай ³3d=3*0,35=1,05м

Высота ростверка =h0+0,25м, но не менее 0,3м (h0- величина заделки сваи, м)

0,1+0,25=0,35м

  Определение осадок свайного фундамента

Расчет фундамента из висячих свай и его основания по деформациям следует производить как для условного фундамента на естественном основании. Границы условного фундамента определяются:

Сверху –поверхность планировки;

Снизу – плоскостью проходящей через концы свай;

С боков –вертикальными плоскостями, относящимися от наружных граней свай крайних рядов на расстоянии К;

К= h*tgjII,mt

4

где jII,mt –осредненный угол внутреннего трения слоев грунта, в пределах глубины погружения сваи в грунт;

jII,mt = Shi*jII,mt = (1/4) ((1,85*26+4,5*18)/(1,85+4,5)) =5,08

Shi

Ширина условного фундамента:

Вусл= 1,0+0,25+6,35*tg5,08= 1,25+6,35*0,892=6,91

 

Площадь подошвы массива Аусл:

 Аусл = Вусл*Lусл = 6,91*1,2= 8,29 м2;

Lусл –для ленточного фундамента равна 1м пог.,а для куста свай определяется так же, как Вусл;

Среднее давление на грунт под его подошвой :

Рср=N0II+GpII+GсвII+GrII = 1768,1+172,75+44,84*1,1+414,6 = 290,1кН;

Аусл 8,29

максимальное давление на грунт под его подошвой

Рmax = N0II+GpII+GсвII+GrII + М < 1.2R,

Аусл w

N0II –расчетная нагрузка на уровень спланированной отметки земли;

GpII –вес ростверка ;

GсвII –вес всех свай;

GrII –ввес грунта в объеме условного фундамента;

М –изгибающий момент;

w –момент сопротивления подошвы условного фундамента;

R -расчетное сопротивление грунта на уровне подошвы условного фундамента.

 R=(1,2*1,1/1)*(0,47*1*0,4*1,97+2,89*6,23*1,87+1,89*2*1,87+5,48*30)= 271,3кН

Pср= 290,1 £ R=271,3*1,2=325,6

Все условия выполняются

Расчет осадок свайных фундаментов

Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной. Pср=0,29МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на подошве фундамента:

dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169; 0,2dzg= 0,0338;

 2) на подошве 5 слоя: dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;

. Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :

Ро=Рср- dzg0 =0,29-0,169 = 0,121 МПа

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;

Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.

Табл.6

Наименование слоя грунта Глубина от поверхности, м Мощность слоя, м Е,МПа Z, м x=2Z/в a dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем 1,85 1,85 4 - - - -

2)суглинок желтый тугопластичный,

непросадочный

6,35 4,5 11 - - - -
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная 9,05 2,7 16 - - - -
10,55 1,5 16

0,00

1,40

0,00

0,405

1,00

0,976

0,121

0,118

4)супесь средней плотности, непросадочная 16,25 5,7 3

2,80

4,20

5,60

7,00

8,40

0,81

1,22

1,62

2,03

2,43

0,88

0,75

0,64

0,54

0,473

0,106

0,091

0,077

0,065

0,057

5)песок средний,средней плотности. 20,02 3,8 33

9,80

11,20

12,60

2,84

3,24

3,65

0,41

0,37

0,33

0,05

0,045

0,04

S= b S(dZg+dZр(i+1)) х hi  , где

2 Еi

b- коэффициент, зависящий от коэффициента n;

 (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;

 hi - высота i-ом слоя грунта;

 Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

 S= 0,8*1,4 * (0,121+0,118+ 0,118+0,106)+0,8*1,4* ( 0,106+0,091+ 0,091+0,077+ 0,77+

 16 2 2 3 2 2

0,065+0,065+0,057+0,057+0,05 )+0,8*1,4*( 0,05+0,045+ 0,045+0,04)=0,08м=8,0 см.

2 2 2 33 2 2

 По табл.4,3 для производственного здания с полным ж/б каркасом Su=8см, S=8,0см = Su= 8см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.

  Технико-экономические сравнения

Технико-экономическое сравнение вариантов производиться по экономической эффективности..

Укрупненные единичные расценки на земляные работы,

устройство фундаментов и искусственных оснований

для фундамента мелкого заложения

табл.7

№ п.п. Наименование работ и конструкций Стоимость на единицу измерения, руб. коп.
1 2 3

А

 

Земляные работы

1.

Разработка грунта под фундаменты:

При глубине выработки до 3,8м и ширине траншеи

4,0м, (м3)

3505руб 8коп.

2.

Крепление стенок котлована досками:

При глубине выработки до 5,0 м, (м2)

147руб.65коп.
Б Устройство фундаментов
1.

 

Фундаменты ж/б, сборные для промышленных зданий, м3 ж/бетона

68руб.8коп.

Итого: 3505руб.8коп+147руб.65коп+68руб.8коп=3722руб.25коп

Укрупненные единичные расценки на земляные работы,

устройство фундаментов и искусственных оснований

для свайного фундамента

табл.8

№ п.п. Наименование работ и конструкций Стоимость на единицу измерения, руб. коп.
1 2 3

А

 

Земляные работы

1.

Разработка грунта под фундаменты:

При глубине выработки до 3,8м и ширине траншеи

6,9м, (м3)

405руб.3коп.

2.

Крепление стенок котлована досками:

При глубине выработки до 5м, (м2)

35руб.9коп
Б Устройство фундаментов
1.

 

Железобетонные сваи:

Железобетонные до 3м (с забивкой ), м3 бетона

49руб.4коп

Итого: 405руб.3коп.+ 35руб.9коп+49руб.4коп= 490руб.6коп.

Величина осадки свайного фундамента Su=8,0см, а величина осадки фундамента мелкого заложения Su=4,8см.Т.к. нагрузки на фундаменты критически одинаковы, то принимаем, что разность осадки двух соответственно фундаментов равна 0, т.е. осадки соседних фундаментов равномерны. Т.к. деформации у свайного фундамента меньше, чем у фундамента мелкого заложения одинаковы, но свайный фундамент по ТЭП предпочтительней.

По расходу бетона:

на фундамент мелкого заложения: V=250м3;

на свайный фундамент: V=121,6м3.

Следовательно свайный фундамент выгоднее.


Расчет осадок свайных фундаментов. Сечение 1-1

Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной. Рср=N0II+GpII+GсвII+GrII = 2155,26+172,75+44,84*1,1+414,6 = 336,8кН;

Аусл 8,29

Pср=0,337МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на подошве фундамента:

dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169; 0,2dzg= 0,0338;  

 2) на подошве 5 слоя: dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;

. Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок :

Ро=Рср- dzg0 =0,337-0,169 = 0,168 МПа

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;

Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.

Табл.9

Наименование слоя грунта Глубина от поверхности, м Мощность слоя, м Е,МПа Z, м x=2Z/в a dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем 1,85 1,85 4 - - - -

2)суглинок желтый тугопластичный,

непросадочный

6,35 4,5 11 - - - -
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная 9,05 2,7 16 - - - -
10,55 1,5 16

0,00

1,40

0,00

0,405

1,00

0,976

0,121

0,118

4)супесь средней плотности, непросадочная 16,25 5,7 3

2,80

4,20

5,60

7,00

8,40

0,81

1,22

1,62

2,03

2,43

0,88

0,75

0,64

0,54

0,473

0,106

0,091

0,077

0,065

0,057

5)песок средний,средней плотности. 20,02 3,8 33

9,80

11,20

12,60

2,84

3,24

3,65

0,41

0,37

0,33

0,05

0,045

0,04

Вычисляем осадку фундамента:

S= b S(dZg+dZр(i+1)) х hi  , где

2 Еi

b- коофициент, зависящий от коофициента n;

 (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;

 hi - высота i-ом слоя грунта;

 Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

S= 0,8*1,4 * (0,121+0,118+ 0,118+0,106)+0,8*1,4* ( 0,106+0,091+ 0,091+0,077+ 0,77+

16 2 2 3 2 2

0,065+0,065+0,057+0,057+0,05 )+0,8*1,4*( 0,05+0,045+ 0,045+0,04)=0,14м=14,0 см.

2 2 2 33 2 2

По табл.4,3 для гражданских зданий с кирпичными стенами Su=15см, S=14,0см £ Su= 15см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.


Расчет осадок свайных фундаментов. Сечение 3-3

Расчет осадок свайных фундаментов выполняют для условного фундамента. Осадки фундаментов из отдельных кустов свай рассчитывают методом послойного элементарного суммирования, осадки фундаментов в виде свайных полей шириной b³10м определяют методом линейно-деформируемого слоя конечной толщиной.

Рср=N0II+GpII+GсвII+GrII = 1518,13+172,75+44,84*1,1+414,6 = 259,9кН;

Аусл 8,29

Pср=0,259МПа, природное давление Находим значения эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной 0,2dzg:

1) на подошве фундамента:

dzg0=0,017*1,85+4,5*0,0187+0,02*2,7=0,169; 0,2dzg= 0,0338;

 2) на подошве 5 слоя:  dzg5= 0,169+0,02*1,5+0,0195*5,7+0,02*3,8=0,386; 0,2dzg1= 0,077;

. Определим дополнительное давление по подошве фундамента от нагрузок

 Ро=Рср- dzg0 =0,259-0,169 = 0,091 МПа

Задаемся соотношением x = 0,4 тогда высота элементарного слоя грунта

Z1=x*в/2 = 0,4*6,91/2 =1,38м;

Условие Z1=1,38м £0,4в = 0,4*6,91 = 2,76м удовлетворяется с большим запасом.

Табл.10

Наименование слоя грунта Глубина от поверхности, м Мощность слоя, м Е,МПа Z, м x=2Z/в a dzp=aхР0,МПа
1) Чернозем 1,85 1,85 4 - - - -

2)суглинок желтый тугопластичный,

непросадочный

6,35 4,5 11 - - - -
3)глина бурая тугопластичная, непросадочная 9,05 2,7 16 - - - -
10,55 1,5 16

0,00

1,40

0,00

0,405

1,00

0,976

0,091

0,089

4)супесь средней плотности, непросадочная 16,25 5,7 3

2,80

4,20

5,60

7,00

8,40

0,81

1,22

1,62

2,03

2,43

0,88

0,75

0,64

0,54

0,473

0,08

0,068

0,058

0,049

0,043

5)песок средний,средней плотности. 20,02 3,8 33

9,80

11,20

12,60

2,84

3,24

3,65

0,41

0,37

0,33

0,037

0,034

0,03

Вычисляем осадку фундамента:

S= b S(dZg+dZр(i+1)) х hi  , где

2 Еi

b- коофициент, зависящий от коофициента n;

 (dZg+dZр(i+1))/2 – среднее напряжение в i-ом слое;

 hi - высота i-ом слоя грунта;

 Еi – модуль деформации i-го слоя грунта;

S= 0,8*1,4 * (0,091+0,089+ 0,089+0,08)+0,8*1,4* ( 0,08+0,068+ 0,068+0,058+ 0,058+

16 2 2 3 2 2

 

0,049+0,049+0,043+0,043+0,037 )+0,8*1,4*( 0,037+0,034+ 0,034+0,03)=0,117м=11,7 см.

2 2 2 33 2 2

По табл.4,3 для гражданских зданий с кирпичными стенами Su=15см, S=11,7см < Su= 15см, условие удовлетворяется, следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой.


Заключение

По данным инженерно-геологических изысканий грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов. Все они могут служить естественным основанием.

Согласно расчету и технико-экономическому сравнению вариантов фундамента предпочтение отдано свайному фундаменту, а не фундаменту мелкого заложения.

Допускаемая нагрузка на оснавание 1768,1кН.

Отмостка вокруг здания выполнена шириной 0,9м из асфальта, уплотненного по щебню.


Литература

1. “Основания и фундаменты”. Учебник для строительныхспециальных вузов –2-е издание, переработанное и дополненное.-М., Высш. шк., 1998. Берлинов Н.В.

 

2. “Проектирование оснований и фундаментов(основы теории и примеры расчета)”, Учебное пособие для вузов-3-е издание,перераб.,и доп.. Веселов В.А.-М., Стройиздат.,1990г.

 

 

3.Методические указания


4. СНиП 2.02.01-83 “Основания зданий и сооружений”,- М.,Стройиздат,1985г.

Другие материалы

  • Проектирование производственного одноэтажного трехпролетного здания
  • ... нанесем на чертеж флажки с указанием их состава и конструкций. Теперь рассмотрим "Разрез 2-2", являющийся продольным разрезом производственного одноэтажного трехпролетного здания. Линия разреза пересекает первый и второй пролеты, причем она проходит вдоль второго пролета и поперек первого ...

  • Одноэтажное промышленное здание с железобетонным каркасом
  • ... фермы L=18 м, 0,60 1,1 0,66 Итого 2,97 3,40 С учетом коэффициента надежности по назначению здания 2,82 3,23 Масса железобетонных элементов покрытия: ребристые плиты 3х6 м – 2,38 т; безраскосные ферма пролетом 18 м при шаге 6 м – 6,5 т. Грузовая площадь ...

  • Стальной каркас одноэтажного производственного здания
  • ... ФЕРМЫ   3.1 Схема стропильной фермы   Стропильную ферму проектируем на основе серии I.460.2-10/88 «Стальные конструкции покрытий одноэтажных производственных зданий с фермами из парных уголков». Схема стропильной фермы представлена на рисунке 12. Рисунок 12. Схема фермы   ...

  • Проектирование строительства завода цинкования мелкоразмерных конструкций
  • ... здания рассчитывается отношением Ссмр к общей площади здания. Форма №3 Объектная смета № 1 На строительство завода цинкования мелкоразмерных конструкций в городе Тула. Сметная стоимость 46643,99 тыс. руб. Средства на оплату труда 2129,45 тыс. руб. Расчетный измеритель единичной ...

  • Технология строительства промышленного здания с использованием железобетонных конструкций
  • ... (γн = 0,95 для большинства промышленных зданий). Определение постоянной нагрузки от покрытия, стенового ограждения и от собственной массы конструкций Постоянная поверхностная распределенная нагрузка от покрытия, включая собственный вес железобетонных конструкций шатра определенная в таблице ...

  • Одноэтажное каркасное промышленное здание
  • ... Назначение геометрических размеров балки. Геометрические размеры балки принимают исходя из размеров сечений балок по типовым сериям для покрытий одноэтажных зданий. Определение усилий в сечениях балки Расчетный пролет балки принимаем между серединами опорных закладных деталей, длина которых ...

  • Расчет и конструирование несущих конструкций одноэтажного промышленного здания
  • ... – шаг колонн 6м; 2 вариант – шаг колонн 12м.   1.4 Компоновка поперечной рамы   Вертикальные габариты здания: Расстояние от головки кранового рельса до низа несущих конструкций покрытия Н2 = (Нк +100) + f = (4000 + 100) + 300 = 4400 мм (кратно 200 мм).  Высота цеха от уровня пола ...

  • Стальной каркас одноэтажного промышленного здания
  • ... к повреждению конструкций. Верхние вертикальные связи ставят в тех же осях, что и нижние. Иногда для повышения жесткости каркаса верхние связи 2 ставят в торцах здания или температурного блока, т. к. небольшая жесткость надкрановой части колонн незначительно влияет на температурные напряжения ...

  • Технология, организация и планирование портовых перегрузочных работ
  • ... новой технологии сложившейся системы организации труда и производства, вырабатываются необходимые навыки у докеров. 23. СИСТЕМА ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПЕРЕГРУЗОЧНЫХ РАБОТ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСНАСТКОЙ Система обеспечения оснасткой технологических процессов портовых перегрузочных работ включает: планирование ...

  • Металлические конструкции
  • ... , когда замена его другими видами материалов (в первую очередь железобетоном) нерациональна. Транспортабельность. В связи с изготовлением металлических конструкций, как правило, на заводах с последующей перевозкой на место строительства в проекте должна быть предусмотрена возможность перевозки их ...

  • Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))
  • ... сечений элементов фермы . . . . 52 ЛИТЕРАТУРА . . . . . . . 57 1. Общие данные Здание отапливаемое, однопролетное. Пролет здания 24 м, шаг колонн 12 м, длина температурного блока 72 м. Мостовой кран среднего режима работы грузоподъемностью 10 т. Район строительства Екатеринбург. Снеговая нагрузка ...

  • Проектирование железобетонного промышленного здания
  • ... арматура растянутой стойки Согласно [3, п.5.22] принимаем поперечную арматуру с шагом 600. Диаметр арматуры принимаем Æ6AIII [4, прил.9]. 5.6. Проектирование опорного узла фермы   5.6.1. Конструирование опорного узла Пояса фермы соединяются в опорном узле (рис.5.7). 1. Определение ...

  • Проектирование и расчет несущих конструкций железобетонного каркаса одноэтажного промышленного здания
  • ... панели размером 1,2х6 м. Для расчета элементов каркаса колонн, КЖС – все размеры принимаются в соответствии с каталогом железобетонных конструкций для одноэтажных промышленных зданий. В пояснительной записке приводится лишь расчет и подбор арматуры. Фундамент рассчитывается с учетом требований ...

  • Проектирование промышленного здания
  • ... зона расширения, позволяющая в случае необходимости, расширить производство. Объемно-планировочное решение промышленного здания При проектировании здания рекомендуется избегать сложных конфигурации. Данное здание представляет собой цех – состоящий из одного корпуса в плане его размеры 96 х ...

Rambler's Top100 Рейтинг@Mail.ru
Рефераты и материалы размещенные на сайте принадлежат их законным правообладателям. При использовании материалов сайта, ссылка на KazReferatInfo обязательна!
Казахстанские рефераты
Copyright © 2007-2016г. KazReferatInfo